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05-21曲柄臂的開(kāi)閉

曲柄臂的開(kāi)閉 由于機(jī)座的變形或主軸承的磨耗,使主軸承的中心離開(kāi)原位，于是曲柄臂就如圖6.76所示每轉(zhuǎn)一周開(kāi)閉一次。因此將額外附加上相當(dāng)大的交變應(yīng)力，因而成為軸損壞的原因。飛輪端的軸承...

01-13冷卻系統(tǒng)

冷卻系統(tǒng) 如果對(duì)接觸高溫氣體的零件不進(jìn)行冷卻，則材料的強(qiáng)度、零件的變形程度或者潤(rùn)滑狀況就得不到保障，因此必須把它們冷卻到適當(dāng)?shù)臏囟取５侨衾鋮s過(guò)度，熱效率將下降，同時(shí)汽缸的磨損也增大。對(duì)于汽缸直徑在 150mm以下的小型高速發(fā)動(dòng)機(jī)，雖然也有用空氣冷卻的，但是大部分均采用水冷。...

12-23汽缸蓋

汽缸蓋 汽缸蓋的材料和結(jié)構(gòu) 中、小型發(fā)動(dòng)機(jī)采用鑄鐵，高功率發(fā)動(dòng)機(jī)采用鉻鑰鑄鐵、可鍛鑄鐵，大型發(fā)動(dòng)機(jī)采用鑄鋼，速發(fā)動(dòng)機(jī)個(gè)別有采用輕合金的。汽缸蓋形成燃燒室的一部分，在四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)中,汽缸蓋上設(shè)有進(jìn)、排氣門(mén)、噴油器、起動(dòng)閥、安全閥、減壓閥、示功器的安裝孔等等許多孔，這些孔道連結(jié)著缸蓋上、下壁。這些閥門(mén)應(yīng)大致呈對(duì)稱(chēng)布置，并應(yīng)對(duì)它們進(jìn)行有效的冷卻，以便不致由于不均勻膨脹而產(chǎn)生熱應(yīng)力。此外，要使缸...

12-09作用于軸承上的力

作用于軸承上的力 根據(jù)氣體壓力、往復(fù)慣性力和離心慣性力可求出曲柄在各位置時(shí)作用于連桿大頭和主軸承上的力。如果把 這些力 用圖 6.82所示的極坐標(biāo)來(lái)表示，則可清楚地看出軸承載荷的分布情況。圖6.82中的(a)圖示出在低速時(shí)作用于連桿上的力，其中氣體壓力占絕大部分，這個(gè)力作用于軸承的上半 部分。圖6.82中的(b)圖是在高速情況下，由氣體壓力中扣除慣性力后的載荷分布情況，在進(jìn)氣上止點(diǎn) (0)時(shí)慣性力最大，這個(gè)力作用于連桿...

11-25發(fā)動(dòng)機(jī)的桿身

發(fā)動(dòng)機(jī)的桿身 對(duì)于低速大、中型發(fā)動(dòng)機(jī)來(lái)說(shuō)，為了容易進(jìn)行加工,采用上下尺寸相同的圓形斷面，桿身與大、小頭的連接采用大圓弧。為了向小頭供油，在桿身中心鉆孔。桿身直徑大約為0.26~0.33D對(duì)桿身要進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算。對(duì)于小型或中、高速發(fā)動(dòng)機(jī)來(lái)說(shuō)，為了使重量輕和增加抗縱彎曲強(qiáng)度，采用模鍛工字形斷面。采用模鍛時(shí)連桿外表面不進(jìn)行加工，這時(shí)和大頭連接處應(yīng)力最大，如果僅在連接處進(jìn)行研磨或噴丸處理，就能增加疲勞強(qiáng)度。...

11-04活塞的尺寸

活塞的尺寸 長(zhǎng)度L 由支承活塞環(huán)、保證密封的環(huán)帶部分的長(zhǎng)度和承受側(cè)向力的裙部長(zhǎng)...

10-21柴油機(jī)自動(dòng)噴嘴

柴油機(jī)自動(dòng)噴嘴 這種噴嘴的一般構(gòu)造如圖 514 所示在厚的針體內(nèi)配有針閥N，針閥的前端落在加工成圓錐面的閱座上，上面用彈簧壓緊。當(dāng)作用在針閥下部的油壓作用力超過(guò)了彈簧的壓緊力 P.時(shí)針閩就開(kāi)啟并開(kāi)始噴射，當(dāng)油壓降低，彈簧力超過(guò)油壓力時(shí)，針...

05-09曲軸強(qiáng)度的比較計(jì)算

曲軸強(qiáng)度的比較計(jì)算 對(duì)于柴油機(jī)通常在每個(gè)汽缸的兩側(cè)均設(shè)有主軸承(圖6.71g),而對(duì)于汽車(chē)用的小型發(fā)動(dòng)機(jī)也有在每?jī)蓚€(gè)汽缸的兩側(cè)才設(shè)主軸承的情況(圖6.71b)。當(dāng)軸承數(shù)在3個(gè)以上時(shí)就成了靜不定系統(tǒng)。要求出各點(diǎn)的應(yīng)力就成為一個(gè)極其復(fù)雜的問(wèn)題。最近用電子計(jì)算機(jī)可以詳細(xì)地進(jìn)行計(jì)算。但是，也可用簡(jiǎn)單的計(jì)算公式概...

01-06起動(dòng)和逆轉(zhuǎn)裝置

起動(dòng)和逆轉(zhuǎn)裝置 起動(dòng)方法 i)手起動(dòng) 在內(nèi)燃機(jī)著火燃燒并且自身產(chǎn)生扭矩以前必須先靠外力使其旋轉(zhuǎn)。當(dāng)轉(zhuǎn)速很低時(shí)，由于熱損失和漏氣較多而得不到必要的壓縮溫度，因此，開(kāi)始時(shí)必須在某一轉(zhuǎn)速以上轉(zhuǎn)動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)才能使其著火。最低起動(dòng)轉(zhuǎn)速隨發(fā)動(dòng)機(jī)的大小、燃燒室的形式、大氣溫度、冷卻水溫度和飛輪慣性矩的不同而不同。對(duì)...

12-16軸承的構(gòu)造

軸承的構(gòu)造 低速發(fā)動(dòng)機(jī)采用白合金，高速、高性能發(fā)動(dòng)機(jī)采用銅鉛合金或三層合金軸承。小型單缸發(fā)動(dòng)機(jī)或者特殊的高速發(fā)動(dòng)機(jī)常使用滾珠軸承和滾柱軸承。...

11-18連桿小頭

連桿小頭 由活塞銷(xiāo)的尺寸決定小頭的覽度和小頭軸承內(nèi)徑。作為軸本--般壓入背銅襯套(HB=75~100)。在缸徑為 125~150 mm 以上的發(fā)動(dòng)機(jī)中，如圖 6.50 所示，用螺釘防止村套轉(zhuǎn)動(dòng)，此時(shí)螺釘端部應(yīng)該與村套配合好，使村套不致變形。襯套的厚度，對(duì)高速發(fā)低速發(fā)動(dòng)機(jī)為一~左右，圾小為動(dòng)機(jī)約為活塞銷(xiāo)直徑的一”2.5mm，要使襯套的兩端稍微山小頭仲出一些。小型、高速發(fā)動(dòng)機(jī)采用的是用澆有鉛青鬧合金的 1mm左有的 鋼板滾壓成的卷制...

10-28發(fā)動(dòng)機(jī)的噴嘴

發(fā)動(dòng)機(jī)的噴嘴 在直接噴射式柴油機(jī)中，為了得到適當(dāng)?shù)呢灤┝头植?，噴嘴的孔徑、孔?shù)和噴射方向十分重要。最佳值必須通過(guò)試驗(yàn)確定對(duì)于噴射方向的選擇雖缺乏理論性的根據(jù)，但如看一看燃燒室內(nèi)與汽缸軸線(xiàn)同心的內(nèi)切圓簡(jiǎn)(圖5-49)，如向使該圓簡(jiǎn)表面積(2arh)最大的點(diǎn)噴射，則與空氣的接觸面將最大。這個(gè)道理提供了一個(gè)大致的線(xiàn)索。對(duì)于...

10-14防止爆燃的方法

防止爆燃的方法 根據(jù)上述的理論，引起爆燃的界限是山終燃混臺(tái)氣的溫度一壓力一時(shí)間歷程決定的。即對(duì)于一定的燃料和混合比，當(dāng)終燃混合氣的溫度、壓力超過(guò)一定的界限，并且該種狀態(tài)延續(xù)了一定的時(shí)間，就會(huì)引趙爆燃。很多關(guān)于爆燃界限的實(shí)驗(yàn)證明，引起爆燃的狀態(tài)無(wú)論是由改變壓縮比得到的，由改變進(jìn)氣壓力、進(jìn)氣溫度得到的還是由改變點(diǎn)火時(shí)間得到的，這個(gè)狀態(tài)都是一樣的。因而，為了防止爆燃，考慮以下的各項(xiàng)就可以了。...

09-23定壓增壓系統(tǒng)(constant pressure system)

定壓增壓系統(tǒng)(constant pressure system) 由于排氣被排入各汽缸共用的排氣管，因此這是一種基本上在定壓下向渦輪供氣的方法。這時(shí)是假定燃?xì)獾膭?dòng)能變?yōu)闊崮苁谷細(xì)鉁囟壬?，從而造成渦輪內(nèi)的熱落差加大。圖 3.68 示出了沒(méi)有損失的理想的廢氣渦輪增壓的低壓部分的 P曲線(xiàn)。圖369是與之相對(duì)應(yīng)的i:曲線(xiàn)，此時(shí)是假定燃燒室被完全掃 氣，而且...